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国内球罐焊后热处理技术

文档作者：刘超锋刘亚莉许培援戚俊清文档来源：郑州轻工业学院材料与化学工程学院		点击数：	更新时间： 2021年03月01日
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技　术　综　述　
国内球罐焊后热处理技术
刘超锋,刘亚莉,许培援,戚俊清
(郑州轻工业学院材料与化学工程学院,河南郑州　450002)
摘　要:概述了球罐的应用及对焊后热处理的要求,详细介绍了国内球罐热处理技术的新进展,包括
电加热法、爆炸法、内燃法、电加热辅助燃油法,还展望了该领域技术的发展前景。
关键词:球罐;焊后热处理;技术
中图分类号:TU996 　　文献标识码:A 　　文章编号:1001 - 4837 (2006) 09 - 0038 - 06
Technology of Post Weld Field Heat Treatment Process Used
by Spherical Tanks in China
LIU Chao - feng ,LIU Ya - li , XU Pei - yuan , QI Jun - qing
(School of Materials and Chemical Engineering ,Zhengzhou University of Light Industry ,Zhengzhou 450002 ,
China)
Abstract :The application and requirement of post weld heat treatment used by spherical tanks are summarized1
According to steel used by spherical tanks ,heat - proof temperature - holding materials used by spherical tanks
and field heat treatment used by spherical tanks ,technology of post weld heat treatment used by sphericals
tanks in China were reviewed1
Key words :spherical tanks ; post weld heat treatment ; technology
　　球罐作为一种高效的Ⅲ类存储容器,在我国应
用广泛。球罐工作时,压力呈周期性波动,存在着低
循环疲劳问题,疲劳破坏是其失效形式的一种。球
罐设计、制造时,在保证一定的强度条件下,应尽可
能提高材料的塑性、韧性、优良的焊接性。
近几年来,球形储罐有朝着以高强钢为主体材
料的趋势。高强钢材料的许用应力值高,同样容积
的球罐就可选用厚度较薄的钢板,能满足球罐大型
化发展的要求。但是球罐是一种受焊接约束较大的
压力容器,随着大型化发展,国、内外大量事故分析
及开罐检查的结果表明,高强钢球罐的裂纹产生往
往发生在焊接接头部位。因此,对球罐用钢的冲击
韧性、焊接性能提出了更高的要求。例如,液化石油
气球罐,由于其能量的积聚极大,对壳体材料除要求
有足够的强度外,其韧性、焊接性能及冷热加工性能
也是选材时主要考虑的因素,以保证球罐在可能出
现事故时有足够的韧性而不至于突然断裂乃至爆
炸。另外,钢材的抗H2S 应力腐蚀性能也是液化石
油气球罐用材不可忽视的因素。
国内研究者曾报道[3 ] ,对焊后不进行消除应力
热处理的3500 m3 天然气球罐(球壳板材料WEL -
TEN610CF) ,在气压试验前后对焊缝残余应力测试,
测试结果表明,经气压试验后焊缝残余应力有一定
下降,球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集
中现象,球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和
仍小于材料的屈服限。由合肥通力工程建设监理公
司监理的西安天然气公司潘家庄储气站10000 m3
天然气球罐[4 ]由法国CMP 公司按CODAP —95《非直
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接受火压力容器建造规范》及法国《压力容器安装手
册》设计制造,主体材料为A537CL1 ,设计安全系数
为214 ,壁厚较薄,尽管该球罐设计规定不作消氢和
整体SR 处理,但是在组装、焊接顺序、焊接工艺等
方面要有完善的实施措施[5 ] 。
一般来说,高强钢制造的球罐在组装过程中,由
于施工条件恶劣,壳体大,焊缝长,冷却速度很快,钢
板厚,焊接热循环次数多,应力状态复杂,容易产生
变形,在球罐焊缝区造成很大的焊接残余应力和制
造应力,有的可达到材料的屈服极限[6 ] ,危害极大,
有必要对球罐进行焊后消除应力处理。例如文献
[7 ]和[8 ]采用X射线法对某炼油厂2000 m3 液化气
球罐实际运行一年后的残余应力进行了测试,结果
发现球罐组装时虽经过整体热处理,但运行一年后
局部残余应力仍高达019σs 等问题,采取局部热处
理等措施,残余应力总体水平有所降低。
在焊接过程中由于焊缝金属的收缩以及整个焊
接区域的不均匀加热和冷却, 仍会在焊缝附近产生
残余应力,需采取消除残余应力的措施。除喷丸法
以外,采用“逐层锤击波”可消减补焊所造成的焊接
应力[9 ] , 每层的锤击时间为2～3 min。球罐安全系
数比较小( ns = 117) ,壁厚相对薄些,介质是氧、氮
等气体时,可采用温水超载水压试验消除法[10 ] ;对
于安全系数比较大(ns ≥2) 的新建球罐,壁厚相对厚
些,介质是具有腐蚀作用的液化石油气、液氮等时,
须采用高温整体热处理方法。
球罐焊后整体退火处理是采用在球罐外部包裹
保温材料、内部进行加热球形贮罐的焊后整体退火。
但是,为了防止球罐顶部过热,在球罐里面的上部加
上挡热板[11 ] ;在球罐的支柱底板下面,需设计热处
理垫板,在支柱底板上开长圆孔[12 ] ,使得整个滑动
体系中存在两个滑动面,保证在进行热处理时支柱
能够向外侧移动,满足热胀补偿。
1 　球罐用钢简介
球罐安装时需根据所选用的材料制订热处理工
艺,以提高材料的抗拉强度和改善显微组织结构,降
低焊接残余应力,提高材料疲劳极限。一般的球罐
用钢如16MnR ,20R , I5MnVNR ,16MnDR ,15MnVR 及
进口钢材的SPV355N , SPV490N ,A537 等钢种。目
前, 国内生产的球壳板有16MnR、15MnNbR、
07MnCrMoVR、07MnNiCrMoVDR、SPV355N(按日本J IS
标准生产) 等[13 ] 。吴创明[14 ] 曾对天然气球罐的选
材进行了技术经济比较,建议对3000 m3 以下的球
罐选用国产16MnR ,对5000 m3 及以上的球罐选用
进口CF - 62 高强钢板。但这两种材质建造的球罐
焊后都应采用内燃法进行整体消除应力热处理。
上海石洞口煤气制气公司的代用天然气工程
中,有2 台LPG 球罐(2000 m3 ) ,材质为16MnR[15 ] 。
该球罐的焊后整体热处理工艺见图1。
图1 　球罐整体热处理工艺
WEL - TEN610CF 是由日本新日铁开发的一种
碳含量≤0109 %的600 MPa 级低合金调质高强
钢[6 ] 。该钢材制造的球罐按图纸要求不进行焊后消
除应力热处理,但在焊后必须立即进行后热处理,后
热温度200～250 ℃,时间为015 h ,利于焊缝中扩散
氢的逸出,防止裂纹产生。另外,按J IS 0203 中3510
规定进行淬火加回火,标准抗拉强度最低值不小于
620 MPa 的调质高强度钢用于球罐公称容积大于或
等于4000 m3 ,工作压力大于116 MPa 时,球壳用调
质高强度钢板[17 ]比用16MnR 经济。但是,焊后必须
进行消除应力热处理,热处理温度应低于钢板的回
火温度20～30 ℃,以防调质性能被破坏。
中石油大连石化公司建造的8000 m3 液化石油
气球罐[18 ] ,是我国此前自造的体积最大的球罐。该
球罐球壳选用日本NKK 公司的NK - HITEN610U2
高强度钢钢板,因国内对大型球罐进行整体热处理
尚缺乏一定的经验,但需在制造厂对组焊部件进行
局部消除应力热处理。焊后热处理因无大型热处理
炉,用电加热局部热处理方法。大型热处理炉成为
提高该材料制造的球罐的热处理质量的关键。
合肥通用机械研究院、重钢、兰州化机厂、北京
重机、冶建总院、十三冶等单位共同研制了国内首台
12 m315MnNi 钢[19 ] 氧气球罐。15MnNi 钢是一种强
度不太高(300～400 MPa ) ,但韧性好,尤其是低温韧
性良好的钢种。拟用于城市煤气等球罐用钢。
15MnNi 钢是在15MnVR 的基础上,降低V、P、S 的含
量,同时添加012 %～015 %的Ni ,既保持了15MnVR
的强度,同时又具有良好的低温韧性。在球罐焊接、
探伤、焊缝返修完毕、球罐外观和资料的审查,通过
了预交工方可进行热处理。伊春市西林钢铁厂氧气
球罐工程采用的热处理温度: 加热温度: 560～580
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℃,保温温差:80 ℃,300 ℃以上加热速度50 ℃/ h ,
保温时间85 min ,降温速度30 ℃/ h (300 ℃以上) ,降
温:温差45 ,300 ℃以下,速度不限。
宝钢三期工程建设中开发的细晶粒高强度钢
P640NL1(一种纯净度高的、以正火加回火(NT) 状态
使用的、具有高强度和高韧性的钢材) 在应用于氧气
球罐之前,进行的焊接裂纹试验研究和球罐运行三
年后的开罐检查。结果表明[20 ,21 ] : P640NL1 钢不仅
具有良好的抗冷裂纹能力;而且对再热裂纹不敏感。
采用GJB606RH 焊条(交直流两用超低氢焊条) 建造
的该钢球罐,经三年运行后开罐检查证明:球罐的总
体焊接质量良好。但该含钒的细晶粒高强钢,采用
较高的热处理温度( ≥580 ℃) 会导致- 20 ℃以及低
于- 20 ℃温度下,焊接接头热影响区的低温韧性明
显降低。
2 　球罐焊后热处理用保温材料简介
球罐外表面保温效果的好坏,直接影响热处理
工作能否顺利进行,对能量消耗和处理时间长短的
影响也很明显。热处理时,为了减小热能损失,应采
用耐热性和保温性能好的材料对球罐进行保温。根
据GB 12337《钢制球形储罐》和GB 50094《球形储罐
施工及验收规范》,热处理时保温外表面温度不高于
60 ℃。球罐热处理前,球罐上部和下部除烟囱和喷
嘴所占用的人孔外,其它接管口必须用保温材料密
封。球罐支柱保温应从支柱上端向下保温至少115
m。顶部烟囱也应保温1 m 以上。所有接管法兰及
球壳板上的焊接联接板全部用保温材料盖严压实,
防止外露。中原油田石化总厂新建3 座400 m3 丙
烯球罐时,采用耐热性和保温性能好的硅酸铝岩棉
毡被对球罐进行保温[22 ] ,效果不错。倪家利等[23 ]
在江阴南荣石化有限公司建造5000 m3 丁烷球罐进
行热处理时,则在球罐外表面用钢带固定二层保温
毡,第一层为导热系数和比热容较低的超细无碱玻
璃棉毡,接触球本体,第二层为有碱玻璃棉毡,使用
效果较好。上海高桥化工厂的两台丙烯球罐[24 ]由
中国石化集团第十建设公司承建,该球罐焊后现场
热处理所采用的保温层内层为硅酸铝,中层、外层为
超细玻璃纤维棉,用钢带保温钉固定,再用铁丝包紧
加固。福建炼油化工有限公司07MnCrMoVR 钢制
2000 m3 球罐[25 ]再热裂纹修复工艺技术:裂纹的清
除、焊前预热、焊接返修、焊后消氢处理、无损检测、
对补焊的焊缝部位进行局部热处理、热处理之后的
无损检测,其中,热处理采取的是内、外双面保温措
施,保温材料为硅酸铝毯,厚度为50～100 mm。
此外,国内有关球罐用的保温材料的发明有两
项。田洪英[26 ]按表1 的配方,先用水和渗透剂浸泡
矿渣棉、硅酸铝纤维,再加入水和耐火土,石棉,海泡
石,漂珠,珍珠岩搅拌成为膏状时,加入粘结剂,增稠
剂和聚丙烯酰胺溶液,发明一种用于球罐体的保温
材料。该保温膏产品粘结力强,导热系数低,保温性
强,成本低。
表1 　一种保温膏
配方矿渣棉
硅酸铝
纤维
水和
耐火土
石棉海泡石漂珠珍珠岩
重量
份数
5～10 5～10 20～25 25～30 20～25 10～15 30～35
　　现有聚胺酯泡沫,珍珠炭等保温材料的热损失
大,抗冲击能力差,使用寿命短,王琦[27 ]发明一种按
表2 的配方混配而成的保温材料(见表2) 。该材料
相比现有保温材料,综合造价低,施工方便,使用寿
命长的优点,可应用在球罐上。
表2 　一种保温材料
配方氧化镁氯化镁
聚胺酯
泡沫粉
锯末粉煤灰
改性
强化剂
重量比1
015～
0175
012～
0155
011～
013
011～
0125
01015～
0103
3 　球罐现场热处理
近年来一些企业采取了对球罐焊缝喷铝或涂刷
环氧系涂层塑料等技术,降低产生应力腐蚀敏感性,
以延长断裂时间或延缓氢鼓包(HB) 。例如河南油
田石蜡精细化工厂的一台200 m3 的16MnR 液化气
球罐在定检中在一块瓜片上发现10 处鼓包。而液
化气储罐一旦出现氢鼓包,其发展为开裂的速度往
往在一年之内。为此,该厂采用热喷涂铝加环氧基
有机复合物封闭层工艺技术[28 ] ,使喷涂后的球罐没
有新增鼓包的出现,原有鼓包也没有继续发展。但
这样做的前提是球罐必须进行过焊后热处理,否则
不仅不能完全避免缺陷的发生,还会因为不能及时
发现缺陷酿成更大的事故。另外,球罐容积大、壳体
壁薄、球壳板刚度较小,在组装过程中不可避免地产
生较大的组装与焊接残余应力和变形,因而根据要
求进行焊后整体热处理对该球罐的安全使用意义尤
为重要。对球罐进行焊后整体热处理,可消除由于
组装和焊接引起的残余应力,改善焊缝、热影响区的
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组织及性能、析出焊接溶解氢、缓解氢脆和延迟裂纹
等,这对于确保球罐安全运行并使其达到技术要求
尤为重要。球罐整体热处理还可稳定结构尺寸,改
善并使淬火组织软化,细化晶粒,从而改善焊接接头
的性能,降低硬度,提高塑性及断裂韧度,提高疲劳
强度,提高抗应力腐蚀能力,避免延迟裂纹的产生。
故焊后整体热处理是球罐现场组焊施工中重要工
序。
对钢制球形储罐进行整体的焊后热处理是一个
较为复杂的技术问题。天津泰达公司1 台1500 m3
的16MnR 液化石油气球罐,建造时经整体热处理,
运行4 年后在检修中发现大量裂纹。张亦良等[29 ]
用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试。
结果表明,焊缝附近残余应力总体水平较高,显示当
初的热处理效果不理想。球罐大修补焊及采用铺设
电阻丝带的局部热处理方法进行了焊接部位整圈热
处理后在相同位置重新进行测试,结果表明,残余应
力整体下降约50 %。
目前,国内外针对球罐焊后整体热处理的施工
方法有电加热法、爆炸法、震动法、内部燃烧法以及
化学加热法等,而应用较为普遍和安全的主要为电
加热法及燃油法(内部燃烧法) 这两种施工方法。
311 　电加热法
电加热法整体热处理的优点是电能损耗不大,
可将焊接接头加热到正常化温度或奥氏体化温度;
该法容易实现工艺过程自动化,控制精度高,但是要
消耗大量的电能,而施工现场又往往难以提供足够
容量的电能,即使具备,在送电期间也会使其它大中
型用电设备被迫停车,这样无形中也影响了整个工
程的施工进度,另一方面巨大的电能消耗会导致施
工成本急剧增加,所以只适用于(400 m3 以下) 小型
球罐的热处理。
312 　爆炸法[30 ]
王南海等以炸药做能源,将炸药放在容器、管道
一定位置上引爆,由水将能量传递到容器、管道上。
其成本仅为普遍采用的内燃法成本的千分之一、生
产周期的百分之一。但是,需要指出,尚未见到爆炸
法在实际工程中应用的文献公开报道。
313 　内部燃烧法
目前,使用燃料加热的方式以其处理周期短、施
工方便、成本低、适应性好等优点而被普遍采用。燃
油法优点是灵活性大,既可以对难以接近的焊接接
头进行热处理,也可以在缺少电能的场合下进行热
处理。其工艺原理是:将燃烧器置于球形储罐内下
人孔中央附近,以柴油为燃料,用压缩空气将柴油雾
化点燃,加热球形储罐,按照工艺要求使球壳板温度
以一定的速度均匀上升,达到一定的热处理温度,并
根据需要保持一定的恒温时间,再以一定的降温速
度均匀下降,降至环境温度即完成了热处理过程。
在16MnR 的基础上添加Ni 、Nb、V 等合金元素
所得到的钢种15MnNbR(WH530) 钢,强度、韧性和焊
接性能都得到改善。该钢种用于建造2000 m3 液化
石油气球罐,除需要设计焊接材料、焊接预热温度和
焊接工艺参数范围外,还需确定焊后热处理工艺。
为此,陆戴丁[31 ]等分别选560、580、600、620 ℃做为
应力消除热处理温度,焊后热处理保温时间均为
115 min ,升温速度和冷却速度控制与母材试验相
同。结果表明,随着SR 温度升高,焊接接头强度略
有降低,但仍高于其标准要求;焊缝金属冲击吸收功
有所提高,热影响区冲击吸收功则无明显变化,焊缝
及焊接热影响区的常温及- 20 ℃冲击吸收功则均
远高于技术要求(常温AKV ≥34 J 或- 20 ℃AKV ≥31
J) 。该钢焊接接头在560～620 ℃温度范围内选择
SR 处理温度可行。
但是,随着球罐的大型化发展,整体热处理施工
的技术难度越来越大。热流控制装置是热处理成功
的关键。温控装置的使用避免了通常情况下整体现
场热处理球体上部温度高于下部温度的难点。使热
流沿球壳表面真正弧形流动是大型球罐现场整体热
处理中各处温度受控的关键。陈志华等[32、33 ] 对大
型球罐内部喷射燃烧整体热处理时,在有、无反射板
的条件下对整体热处理内部流场分别进行了数值模
拟,对比分析发现,由于反射板的安装,使得球罐内
部气流循环得到加强,球罐上、下内壁面温差及局部
壁面温度梯度都有所降低,从而提高了球罐整体热
处理质量,并能满足球罐整体热处理的工艺要求。
兰州石化公司4000 m3 球罐采用欧科喷嘴DCS 自动
控制技术[34 ]整体热处理,该技术要求球罐外部用保
温材料进行绝热保温,内部设置导流伞,通过导流伞
使热气流产生反射、旋转和对流,保证球罐整体温度
均衡。中石化沧州分公司1000 m3 丙烯球罐的均温
措施:在球罐内部用钢筋、铁丝网、硅酸铝软毡(耐高
温在1000 ℃以上) 做一个直径为4 m 的伞罩[35 ] ,见
图2 ,吊挂在距下人孔1/ 3 球罐内径左右位置,使火
焰分布更为均匀。建峰化工总厂化肥厂从法国引进
年产30 万t 合成氨装置中,在2 台5000 m3 液氨球
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罐[36 ]内下人孔的一定高度范围内装设自行研制的
专用热流控制装置,解决热流走向,使球罐底部升温
与赤道带以上均处于控制范围内。
图2 　球罐热处理用的使火焰均匀的内部结构———伞罩
内燃法的国内发明专利有4 件。中国化学工程
总公司第九建设公司张大祥等[37 ] 发明对2000～
5000 m3 的球罐整体燃油热处理方法: 以球罐为炉
膛,在球罐下入孔设置引风装置、点火器和高速喷
嘴,为点火器配置液化气源,为高速喷嘴配置供风系
统和供油系统;在球罐的上入孔设置由碟形挡板和
烟囱组成的排烟系统;在球罐的外表面设置由绝热
材料构成的保温系统;在球罐的外表面固定多个热
电偶;使用多个喷嘴加热,在球罐内的下部增加反射
装置以改善火焰和热气流的回转规律,并用多个供
风系统和多个供油系统为多个高速喷嘴中的每一个
喷嘴分别单独供风、供油;采用由多个热电偶和与它
们相配的多个补偿导线以及一台微机组成的温度监
视和记录系统来监视和记录球罐的温度。
此外,为解决因压缩雾化点燃的火焰仅靠自然
进入或负压引入球罐而难以对5000 m3 以上的大型
球罐进行热处理的问题,傅家仁[38 ]提出的热处理方
法:以所要整体热处理的球罐为炉膛,用工业锅炉燃
烧器取代高速喷嘴,将燃烧器与球罐的下人孔密封
对接,燃烧器将来自于储油罐的燃油压缩雾化点燃,
燃烧器内的鼓风机对火焰施加助燃风强迫火焰进入
球罐内部燃烧,安装在球罐的上人孔上带有挡板的
烟囱对球罐内的压力进行调节,使火焰在球罐内充
分燃烧。针对原有燃烧组件的火焰所需二次风仅靠
自然进入或负压吸入球罐、反射圆盘易被烧毁而不
能对大型球罐进行热处理,傅家仁[39 ,40 ]公开了一种
大型球罐整体热处理装置,解决了该问题。
多年来,尽管球罐整体热处理技术有了很大的
发展,但是仍然处于人工手动控制阶段,热处理效果
受人为因素的影响比较大。在该过程中,由于供风
量、供油量及风油比的控制是采用人工控制,难以保
证供油、供风的比例,且热工参数的计算也无法实时
进行,使热处理结果不十分理想。采用计算机可以
实现热处理过程的供油、供风、风油比的自动控制,
实现对温度变化的显示、记录、打印等监控功能。例
如,大庆油田安装工程有限责任公司李万宝等[41 ]提
出的一种球罐热处理自动控制装置。该技术具有控
制精确、热处理过程平稳的特点。该技术的主要措
施[42 ] :在原供油系统的工艺流程上进行改造,将转
子流量计换成超声波流量计,在流量计的下游侧加
装电动调节阀,在回流管线上加装电动调节阀和压
力变送器,以调节流向燃烧器的油量和供油系统的
压力,使之达到燃烧要求;在空气储罐出口管线上加
装电动调节阀和压力变送器,根据热工计算结果来
调节供风量的大小,以达到热处理要求的风油比。
314 　电加热辅助燃油法[43 ]
该法分两步进行,第一步采用燃油法(内燃法)
使轻柴油点燃并雾化后,在球内靠对流和辐射来加
热球体;第二步采用电加热法在球罐内部下极板处
适当地敷设电加热器,以有效地减小球罐内部的温
差,从而提高球罐的热处理质量。该工艺适用于
400 m3 以上大容积球罐的焊后整体热处理施工。
4 　结语
(1) 球罐用隔热保温材料对于球罐的场热处理
很重要,今后应关注国外大型球罐用保温材料的发
展动向,开发出更多适合我国需要的材料;
(2) 爆炸法成本较低,但技术上控制较严,内燃
法现场热处理的效果影响着该技术的推广,电加热
辅助燃油法的优点值得关注,在采用内燃法时引入
计算机控制系统有望解决该技术的难题。此外,内
燃法大型热处理炉成为提高8000 m3 球罐的热处理
质量的关键。有必要开发大型热处理炉。
(3) 球罐在使用过程中不可避免地会出现裂纹
等缺陷,需补焊修复,采用非整环加热局部热处理。
但是采用多大的加热面积、保温面积才能使效果最
好,也值得研究。
参考文献:
[1 ] 　李友,等1 球形储罐焊后热处理[J ] 1 金属热处理,
2002 ,27 (3) :42 - 441
[2 ] 　王中光,等1 材料的疲劳[M]1 北京:国防工业出版社,
19991119 - 1421
[3 ] 　杨铁成,等13500 m3 天然气球罐应力测试[J ]1 压力容
器,2003 ,20 (10) :43 - 48.
[4 ] 　何佩排,等. 10000 m3 天然气球罐安装工程监理[J ] . 压
力容器,2002 ,19 (2) :21 - 24 ,20.
·42 ·
CPVT　　　　　　　　　　　　　　　　　国内球罐焊后热处理技术　　　　　　　　　　　　　　　　Vol231No9 2006
www.bzfxw.com
[5 ] 　杨开武,等. 大型天然气球罐现场安装的技术分析[J ] .
煤气与热力,2005 ,25 (4) :29 - 32.
[6 ] 　王嘉林. 球型储罐建造技术[M] . 北京:中国建工出版
社,1990. 347.
[7 ] 　张亦良,等. 2000 m3 在役压力容器应力状况分析[J ] .
实验力学,2001 ,16 (3) :276 - 282.
[8 ] 　孙耀峰,等. 2000 m3 球罐残余应力、工作应力对比分析
[J ] . 北京工业大学学报,2001 ,27 (4) :460 - 465.
[9 ] 　岑树海. 2000 m3 球罐焊缝裂纹分析及处理办法[J ] . 广
西大学学报(自然科学版) ,2004 ,29 (3) :187 - 189.
[10 ] 　王清. 钢制球罐焊接质量分析与裂纹控制[J ] . 化肥设
计,2004 ,42 (1) :34 - 37.
[11 ] 　阮鑫,等. 浅谈球罐特殊环境中的焊接与热处理[J ] .
化工设备与管道,2003 ,40 (3) :49 - 51.
[12 ] 　胡跃华,等. 2000 m3 丙烯球罐国产化设计[J ] . 压力容
器,2002 ,19 (11) :15 - 19.
[13 ] 　王冰,等. 大型天然气球罐的设计和材料选用[J ] . 油
气储运,2003 ,22 (8) :15 - 19.
[14 ] 　吴创明. 天然气球罐与管道选材的探讨[J ] . 煤气与热
力,2004 ,24 (9) :510 - 514.
[15 ] 　朱光照.LPG球罐的焊接[J ] . 焊接,2005 , (1) :39 - 41.
[16 ] 　王焕军. 低合金调质高强钢球罐的焊接质量控制[J ] .
焊接技术,2004 ,33 (5) :50 - 51.
[17 ] 　俞文娣. 调质高强度钢制球罐设计的几个问题[J ] . 化
工设备与管道,2000 , (3) :27 - 28.
[18 ] 　刘福录,等. 8000 m3 液化石油气球罐制造技术[J ] . 石
油化工设备,2000 ,29 (5) :39 - 42.
[19 ] 　杨萍,等. 12 m3 15MnNi 钢氧气球罐的建造[J ] . 山西建
筑,2004 ,30 (10) :65 - 66.
[20 ] 　李平瑾,等. 细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用
(一) - 钢材和焊材的性能试验和评定[J ] . 压力容器,
2002 ,19 (10) :13 - 16.
[21 ] 　杨成领,等. 细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用
(二) - 焊接裂纹的试验研究以及开罐检查[J ] . 压力
容器,2002 ,19 (11) :4 - 7 ,14.
[22 ] 　张雪冰,等. 内部燃油法热处理工艺在球罐制造中的
应用[J ] . 石油工程建设,2005 ,31 (3) :54 - 55.
[23 ] 　倪家利,等. 高速燃油喷嘴在球罐焊后整体热处理中
的应用[J ] . 安装,2002 , (3) :19 - 20.
[24 ] 　谈才军,等. 1000 m3 丙烯球罐现场组装技术[J ] . 压力
容器,2001 ,18 (6) :39 - 43 ,32.
[25 ] 　董大文. 07MnCrMoVR 钢制2000 m3 球罐再热裂纹分析
及其修复工艺技术[J ] . 化工设备与管道,2003 , (6) :44
- 47.
[26 ] 　田洪英. 多组分复合硅酸盐保温膏及其制造方法[ P] .
中国专利:CN1076214A ,1993 - 09 - 15.
[27 ] 　王琦. 一种保温材料[ P] . 中国专利:CN1220298A ,1999
- 06 - 23.
[28 ] 　雷炎森. 热喷涂技术在液化气球罐氢鼓包防治中的应
用[J ] . 化工设备与防腐蚀,2004 , (5) :53 - 54.
[29 ] 　张亦良,等. 1500 m3 液化石油气球罐残余应力分析
[J ] . 石油化工设备,2004 ,33 (6) :9 - 12.
[30 ] 　王南海,等. 爆炸法整体消除球罐的焊接应力[ P] . 中
国专利:CN1051135A ,1991 - 05 - 08.
[31 ] 　陆戴丁,等. 球罐用15MnNbR 钢焊接接头力学性能试
验研究[J ] . 压力容器,2002 ,19 (5) :1 - 4 ,42.
[32 ] 　陈志华,等. 反射板对球罐整体热处理内部流场的影
响[J ] . 石油化工设备,2004 ,33 (6) :13 - 15.
[33 ] 　陈志华,等. 大型球罐整体热处理改进方法与数值模
拟[J ] . 金属热处理,2004 ,29 (3) :43 - 45.
[34 ] 　王志明. 球形储罐内燃法整体热处理[J ] . 化工设计,
2002 ,12 (3) :19 - 21.
[35 ] 　韦慧,等. 5000 m3 球罐现场整体热处理及开罐检查结
果[J ] . 中国锅炉压力容器安全,2004 ,20 (5) :19 - 21.
[36 ] 　阮刚锋,等. DCS 自动控制技术在大型球罐整体热处
理施工中的应用[J ] . 石油工程建设,2004 ,30 (5) :22 -
26 ,61.
[37 ] 　张大祥,等. 2000～5000 m3 球罐的多喷嘴燃油热处理
方法[ P] . 中国专利:CN1080662A ,1994 - 01 - 12.
[38 ] 　傅家仁. 大型球罐整体热处理方法[ P] . 中国专利:
CN1178249A ,1998 - 04 - 08.
[39 ] 　傅家仁. 大型球罐整体热处理装置[ P] . 中国专利:
CN1178248A ,1998 - 04 - 08.
[40 ] 　傅家仁. 大型球罐整体热处理装置[ P] . 中国专利:
CN2304663B ,1999 - 01 - 20.
[41 ] 　李万宝,等. 一种球罐热处理自动控制装置[ P] . 中国
专利:CN2658161B ,2004 - 11 - 24.
[42 ] 　刘喜才,等. 应用计算机软件控制球罐整体热处理
[J ] . 石油工程建设,2002 ,28 (5) :55 - 57.
[43 ] 　李建国. 罐焊后整体热处理- 电加热辅助燃油法[J ] .
化工设备与管道,2004 ,41 (4) :56 - 59.
收稿日期:2005 - 09 - 22 　　修稿日期:2006 - 04 - 21
作者简介:刘超锋(1969 - ) ,男,讲师,工学硕士,从事工程材
料,通信地址:郑州轻工业学院材料与化工学院过程装备与
控制工程系。
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第23 卷第9 期　　　　　　　　　　　　　　　　压　　力

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