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矿井气与人工煤气掺混安全性的工程试验

文档作者：项友谦张金贵张光熙文档来源：中国市政工程华北设计研究院峰峰矿务局,		点击数：	更新时间： 2021年07月05日
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煤气与热力年月
矿井气与人工煤气掺混安全性
的工程试验
项友谦
! 中国市政工程华北设计研究院, 天津􂈀# # #􂈃%
张金贵张光熙
! 峰峰矿务局, 邯郸# &amp;amp;􂈋( # %
) 引言
矿井气! 俗称矿井瓦斯% 是优质能源之
一, 凡有矿井气可资利用的地方, 均应充分
利用这一气源。峰峰矿务局二矿矿井气供民
用工程已建成多年, 社会效益、经济效益十
分可观。矿井气中甲烷含量高低、可抽放量
多少, 主要取决于煤层性质, 并且随着抽放
时间的延长, 对一特定矿区来讲, 能供的矿
井气量必然减少, 为了保障民用煤气的稳定
供应, 需要用人工煤气进行掺混调峰。人工
煤气一般有焦炉煤气、水煤气、发生炉煤气
等。峰峰矿务局于􂈀年􂈋月建成( 台今􂈗 􂈋
+ 反火式发生炉, 每天可供( # # # + , 低热值
煤气! 相当于半水煤气% , 附近一座焦化厂
也有富裕的焦炉煤气可供利用。
人工煤气互相掺混使用或与天然气、液
化石油气掺混使用, 已有许多先例。但是矿
井气是从煤矿井下抽放出来的, 其中已含
有大量空气, 常达􂈃 # 􂈒 左右。氧气含量达
&amp;amp; 􂈒左右。矿井气中主要可燃组份为甲烷,
其爆炸范围窄, 因此含空气􂈃 # 􂈒 时, 仍在
安全范围之内。而人工煤气中含有较高的一
氧化碳和氢气, 其爆炸范围比甲烷要宽得
多, 加入已含􂈃 # 􂈒 左右空气的矿井气后,
能否安全使用, 国内许多单位也曾遇到这一
钾题外但都不敢使用。因此, 人工煤气与矿
井气掺混, 理论上是否可行, 实践上能否行
得通, 工程上要注意什么问题, 这都需要人
们认真地进行研究。
( 混合燃气爆炸极限的理论计
算
可燃气体与空气! 或氧气% 组成的混合
物在遇到火源时, 会进行氧化反应而放出热
量而导致燃烧或爆炸。如果可燃气体的浓度
低于某一值时, 氧化反应所产生的热量不足
以弥补散失的热量, 就无法继续进行燃烧,
这即爆炸下限。当可燃气体容器或管道向外
漏气时, 周围可燃气体浓度逐渐增加, 这时
要考虑爆炸下限。当浓度超过某一值时, 由
于缺氧也无法继续燃烧, 这即爆炸上限。当
容器出现负压时, 向里漏进空气, 燃气浓度
逐渐下降, 这时就存在一个爆炸上限的问
题。能否产生爆炸, 一方面要有可燃气体和
助燃氧气! 或空气% 存在, 并达到爆炸范围
之内, 另一方面要有一定温度, 即存在火
源。
第卷增刊煤气与热力· , ·
下面为单组份的爆炸极限! 按爆炸危险
大小排列% .
乙炔/ 0 1 . , # 􂈗 # 2( 􂈗 &amp;amp; ! 􂈒 %
氢气1 . 􂈃&amp;amp;􂈗 2 􂈗 # ! 􂈒 %
一氧化碳/ 3 􂈃 􂈗 ( 2( 􂈗 &amp;amp; ! 􂈒%
乙烯/ 0 1 ‘ ( &amp;amp; 􂈗 􂈋2( 􂈗&amp;amp; ! 􂈒 %
甲烷/ 1 &amp;amp;􂈗 # 2 &amp;amp;􂈗 # ! 􂈒 %
乙烷/ 0 1 。􂈀􂈗 # 2( 􂈗 “石%
丙烷/ . 1 4 􂈗 &amp;amp;2( 􂈗 ! 􂈒 %
丁烷/ 1 「。, 􂈗 八􂈗 ! 􂈒 %
戊烷/ 4 1 5 . 􂈃􂈗 , 2 􂈗 ! 􂈒 %
关于混合燃气爆炸极限的计算, 已有许
多学者研究过, 近来项友谦等人〔‘〕又发表了
一些工业燃气在空气中爆炸极限的实测数
据, 并与理论计算值进行了对比, 指出实测
爆炸极限范围比理论计算值略窄一些, 更加
增强了对理论计算的可信性。同时还对爆炸
极限很宽的工业煤气
—
水煤气与矿井气的
掺混过程进行予测计算, 得出了甲烷浓度为
􂈀 。􂈒 以上的矿井气与氧含量为􂈗 # 哪以下
的水煤气以任意比例掺混时, 混合燃气中可
燃气体的浓度与爆炸上限的浓度之差均高于
&amp;amp;􂈒 以上的结论。浓度差最少时为# 􂈒 矿
井气的场合, 浓度差最大时为# 􂈒 水煤气
的场合。
关于混合燃气爆炸极限的计算公式如
下.
无氧无惰性气基可燃气休爆炸极限6 .
6 十二
6 7
一8 州.
式中. 万9 : ; 一原燃气中折算空气含量
! 􂈒% 。
混合气体爆炸极限的计算过程如下.
! % 确定需要混合气体的组成及混合
的比例。
! ( % 将燃气组份进行基准换算, 即换
算成纯可燃气组成! 无空气、无惰性气体% 、
无空气基组成和原燃气基组成。其中惰性气
体一般指/ 3 0 和< . , < 0 中扣除与氧含量相
应的配比氮气后, 余下的列入惰性气休之
中。
! 􂈀% 查出单组份的炸爆极限。
! % 计算纯可燃气体的爆炸极限。
! &amp;amp; % 计算无空气基可燃气体的爆炸极
限。
! 􂈋% 计算整体燃气! 包括燃气、惰气
及空气% 在空气中的爆炸极限。
( 􂈗 矿井气与反火炉煤气进行接混
峰峰二矿提供的反火炉煤气及矿井气组
成如下.
反火炉煤气组成! 􂈒 %.
/ 3 . = < . > < . = # (
􂈀 一􂈋一􂈃一。一?, 􂉅&amp;amp;
⋯
􂈀, 一
⋯
􂈀一=。一
矿井气组成! 􂈒 %
# #
艺8 􂉅26 诬/ 1 。
式中. 8 厂: 组份体积百分比! 􂈒%
6 厂:组份爆炸极限! 􂈒 % 。
无氧含惰性气体爆炸极限6 7 .
空气
􂈃# 。3
! Α
8 。
一8 7
丫# #
。。
Α6! 裔
式中. 8 7 一惰性气体百分比! 􂈒 %
含氧含惰性气体爆炸极限6 . .
将反火炉煤气与矿井气以不同比例掺混
后理论计算出的爆炸极限汇于表。
将计算结果整理如表( 及图ΒΧ
( 􂈗 ( 矿井气、反火炉煤气与焦炉煤气修混
峰峰矿区焦化厂有万立方米2 日焦炉
余气外供, 为了能与峰峰二矿的矿井气和反
# 煤气与热力年月
表
矿井气! 􂈒% 5王( / 3 / 1 < ( 9 : ; 6 上26 下
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表;
矿井气占混合气的比例ΦΓ Η
不含空气可然气的含量ΦΓΗ
无空气基可嫉气体姆炸极限ΦΓΗ
可燃气体浓度与上限之差ΦΓΗ
%0 0 。0
4 0 。0
%5 。0
%5 。0
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< 4 。%
艺; 。!
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%
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ΙΙ
、
‘0 0 0 %0 0
犷井气比例Φ允Η
火炉煤气掺混供气, 现进行如下计算Α
Φ%Η 三种煤气组成见表4
Φ; Η 掺棍比例
第一种情况Α
矿井气Α 反火炉煤气Α 焦炉气􀏑 %Α%Α %
第二种情况Α
矿井气Α 反火炉煤气Α 焦炉气􀏑 5 Α4 Α;
Φ4 Η 掺混气爆炸极限的计算
三种燃气掺混后气体的爆炸极限仍按报
告中介绍方法进行计算。计算结果见表< 。
上述三种燃气中的可燃气Φ除空气以
外Η 的浓度、无空气基爆炸上限以及二者之
差列于表5 。
由计算可知, 三种气体以等比掺混或以
实际气量Φ即5 Α4 Α;Η 掺混时, 混合气中可
燃气浓度均高于爆炸上限%5 Γ 以上, 说明可
以掺混。其前提是仍要求矿井中3 ? < 为40 Γ
以上, 反火炉煤气及焦炉煤气中, Ε气含量要
第卷增刊
衰􂈀
煤气与热力
1 ( / 1 􂉅 公1 + / # ( < . 9 : ;
矿井气
反火护煤气
焦炉气
􂈀 。#
&amp;amp;( 􂈗 # , 。#
􂈀# 。#
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艺&amp;amp;。#
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! 􂈒% 然气种类
矿井气
反火炉煤气
焦炉气
1 ( / 3 / 1 ‘ / 7 1 + / # ( < . 9 : ; 6 上26 下
原姗气组成
2
􂈋。
􂈀# 。#
􂈃一#
2
# 一􂉅
􂈗 &amp;amp;
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2
􂈀, 。
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􂈗 􂈋 􂈋&amp;amp;􂈗 # 2, 􂈗
艺。􂈀&amp;amp;一
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艺&amp;amp;􂈗 􂈋 􂈃。􂈀2, 􂈗(
􂈀􂈋􂈗 , 􂈗 艺2 。
# &amp;amp;。# 2&amp;amp;。#
7Φ) Χ
⋯
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矿井气
反火炉煤气
焦炉气
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⋯
口, (,矛曰,人品」
匕通8几匕
表5
矿井气反火炉煤气焦炉煤%Α%Α%混气5 Α4 Α芝混气
可嫩气浓度
无空气基爆炸上限
差值
4 0 。0
%5 。0
%5 。0
􂉅5 。<
! ; 。0
4 4 。<
􂉅= 。!
4 5 。0
! 艺。!
= < 。<
4 5 。艺
4 􂉅。艺
! 5 。艺
4 %一%
4 艺。%
为%。, Γ 以下。
通过上述计算知道, 只要二种和三种燃
气中可燃气体的浓度大于爆炸上限浓度, 则
混合燃气中的可燃气体的浓度必然大于爆炸
上限浓度, 换言之, 即可燃气体浓度与爆炸
上限的浓度差永远为正值, 而且混合燃气的
浓度差永远大于几种燃气中浓度差较少者,
不同燃气有不同的浓度差, 如矿井气中相差
%5 Γ , 水煤气中相差4; Γ , 究竟两种燃气哪
一种更为安全, 尚不好比较。从理论上讲,
都不会形成爆炸性气体。从工程安全上来
讲, 浓度差不能太小, 究竟多大为好, 要从
燃气本身的性质、燃气热值要求和握气安全
性等方面综合考虑。在目前情况下, 我们还
是应该尊重各种燃气本身的规定, 如矿井气
中甲烷含量在40 Γ 以上, 人工煤气Φ水煤
气、焦炉煤气等Η 中氧含量应在% 0 Γ 以下,
上述煤气以任意比例掺混均为安全。
另外, 由热力学第二律可知, 气体混合
过程为嫡值增大的自发过程, 在上述燃气的
混合过程中, 如不人为设置诸如膜分离之类
的设备时, 氧气或可燃气体决不会单一方向
扩散而增加浓度, 因此混合过程中, 不论混
合均匀与否, 任何一处、任何一时, 都不会
形成爆炸性气体。
煤气与热力年月
􂈀 爆炸极限的实际
一
测定
为了确保安全, 除了理论计算外, ’
我们
还对反火炉煤气和矿井气进行不同比例掺混
时燃烧性能及爆炸极限进行了实际测定。
􂈀· 姗烧性俄试验
一、一
采用的研究方法.
! % 制作取样气袋, 个, 每个气袋容
积约一0 + “。每个气袋分别要设进、出气袋
阀门( 个。
! ( % 每次试验前用气袋取瓦斯气样和
煤气气样。在气样的取样前, 将气袋里的空
气尽量挤出。然后用所取气样冲洗并挤出。
防」6 残留空气影响气样成分。
! 􂈀% 将两种气样按不同6以列充入混合
气袋, 并用流量表计量。
! % 不同比例的瓦斯和煤气混合试样
经胶管接通灶具, 进行
‘
点火试验和燃烧试
验。
! &amp;amp; % 每次试验的瓦斯气样, 煤气气样
和混合产饼苹都要经化雏分析其组成成分。
! 􂈋% 不同比例得合气休的岑热量分
析。
试验流程
入瓦斯煤尘爆炸装置内进行空气置换犷置换
一定时间后, 将出气门关闭, 往演示装置内
充气, 当充满混合气后
􂈗
利用延时点火装置
进行点火引爆。
从本次试验可以看出, 不仅混合气样发
生了燃烧情况, 而且单独煤气气样也发生了
爆炸现象。经过分析, 这些情况无论从理论
上, 还是实际上都不应该发生, 造成这种反
常情况的主要原因是由棍合气袋向演示装置
内充气时, 无法把所有演示装置内的空气完
全冲洗干净, 仍残留一定量的空气。影响了
气样的成分, 改变了气样的爆炸性。
第二次爆炸试验吸取了第一次爆炸试验
的经验, 为了解决爆炸试验容器的气样置换
问题, 自制了一个爆炸试验箱, 采用水置换
空气法。制作的基本试验箱直径Χ􂈗 + , 高
Χ􂈗 Γ+ , 上部设进气阀门嘴, 下部设放水阀
门嘴! 见图( % 。首先将水注满爆炸箱, 装
欺点火装置。点火装置采用雷管引火球! 不
带管体% , 然后把装置上口盖以塑料薄膜封
住, 不漏气之后, 打开Η6 阀门嘴进气, 同时
打开下阀门嘴放水, 这样上边进气, 下边放
水, 使得装置内不存有空气, 达到了完全置
换的效果。按比例要求充入气样后, 关闭
Η6 、下阀门嘴, 利用发爆器进行点火引爆。
矿井气样Ι装袋一成份分析􀏑
煤气气样Ι 装袋, 成份分析2
不同比例混合Ι混合气样”成份分析Ι
点火试验Ι燃烧试验, 发热值分析
经过试验, 证明矿井气与人工煤气棍合
后点燃和燃烧情况均正常, Η 、没有发生脱火,
回火现象。
尔( 刃场试验
’
= 􂈗 标
文献川中采用奥乐分析仪种爆炸瓶进行
测定。我们第一次爆炸试验是在通风处实验
室的瓦斯煤尘爆炸演示装置内进行的。
试验方法是将瓦斯气样和煤气气样以不
同比例充入混合气袋, 然后再把混合气样充
%= 2叼
月? 气· Η
?
州
2 次
; 今代产二
试验流程系统.
第卷增刊煤气与热力
瓦斯气样” 装袋‘成分分析‘ 流量计􀏑
煤气气样, 装袋, 成分分析、流量计2
Κ 装满水的爆炸箱, 放水、停止充气和放水
” 引爆
为了更能反映实际煤气的爆炸性能, 我
们又在现场用爆炸试验箱直接取气进行试
验。Λ
首先将矿井瓦斯和反火炉煤气按一定比
例取样, 然后用排水取气法棍
’
入不同量空
气, 用引爆器进行点火, 直到爆炸为至。
测定结果如下.
! %矿井瓦斯2反火炉煤气Μ .
混合气2空气Μ &amp;amp;.􂈋 不爆炸
Μ &amp;amp;. 􂈃 爆炸
! ( %矿井瓦斯2 反火炉煤气二( .
表􂈃
蕊葫裔不赢孤丽! 􂈒%
实测爆炸极限
! 对% ,
, 口一#
􂈋􂈋。􂈃
 。#
宫􂈀。􂈀
艺# ‘Ν
&amp;amp;。&amp;amp;
 。#
&amp;amp;􂈀。􂈀
&amp;amp; 。&amp;amp;
􂈋( 。&amp;amp;
从实测结果可以看出, 混合气中反火炉
煤气含量增加, 爆炸上限也提高, 这是因为
反火炉煤气中1 0 、/ 3 比矿井瓦斯中1 0 、/ 3
多的缘故。这与理论计算也是相符的。
不爆炸
, 混合气2空气Μ 􂈀. 􂈀
Μ 􂈀. 􂈀。&amp;amp;
! 􂈀%矿并瓦斯2 反火炉煤气Μ .
混合气2 空气Μ . # 􂈗 , 不爆炸
Μ . 􂈗 &amp;amp; 爆炸
·
! %矿井瓦斯2 反火炉煤气Μ .(
混合气2 空气Μ 􂈀. ( 􂈗 &amp;amp; 不爆炸
Μ 􂈀.􂈀 爆炸
! &amp;amp; %矿井瓦斯2 反火炉煤气Μ .
混合气2 空气Μ &amp;amp;.􂈀 不爆炸
Μ &amp;amp;. 爆炸
五次实验的矿井瓦斯中/ 1 ‘含量均为
􂈀# 􂈒 , 反火炉煤气组成如表􂈋 。
由于试验次数所限, 爆炸点不太准确,
暂取爆炸点附近的不爆炸为上限,
试验测得结果如表􂈃所示。
工程试验
通过对于人工煤气与矿井气掺混供气工
程安全性方面的理论计算及实际测定, 我们
可以得出如下结论.
! % 二种或二种以上燃气掺混时, 只
要几种燃气中的可燃气体超过其爆炸上限浓
度, 混合燃气中可燃气体的浓度必然超过混
合燃气的爆炸上限浓度。
! ( % 儿杯燃气掺棍时, 只要每种燃气
都在爆炸极限浓度政上􂉅可以任意比例掺
混。而且不论掺混是否均匀, 在任何一处,
任何时候, 都不会形成爆炸性气体。一
’ !􂈀’%, “从理论计算
􂈗
与实际爆炸极限的测
定数据对比可以看出, 二者基本相符合, 而
、
且实测爆炸上限略微小一些。这说明, 用理
论计算结果来判断混合燃气的安全性更为可
靠。
表􂈋 一. 〕,
试验次数/ 7 1 。/ # (
# 。􂈃
# 。&amp;amp;
# 。,
# 。&amp;amp;
乡花。(
/ Ο 􂈗 / 1 ‘ 1 , Δ二
&amp;amp; 。􂈋 &amp;amp; 。( # 。, 连
􂈀􂈗 。· 􂈃 􂉅 公· ( , &amp;amp;
王􂈀􂈗 ( · ( 。, , ,
( 􂈗 # ( 。&amp;amp; 一# 。# 􂈃# 􂈋
泣么招( 。􂈀 = 了。( 丫念
Λ
, 􂈗􂈗􂈗􂈗, 􂈗􂈗􂈗一一一
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煤气与热力年月
表,
反火炉
煤气
矿井气
焦化炉
煤气
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与气上体爆限
可无之空燃炸上差气体体限基浓可度燃
! % 峰峰矿务局三种气源. 反火炉煤
气、矿井气、焦化炉煤气中的可憔气体浓度
和爆炸极限浓度及可燃气体浓度与爆炸上限
浓度之差见表, 。显然三种燃气均可任意比
例掺混。
经过一系列掺混安全性理论研究与实验
以后, 我们对于人工煤气与矿井气掺混供民
用的安全性有了肯定答复, 我们决定于􂈀
年7 月􂈀 日进行工程上的试验。试验的流程
见图􂈀。、
了
2 2
二
气化荆
而烧穿, 使空气短路, 另外煤的块度尽量均
匀, 也是保证炉出煤气中氧含量不超标的措
施之一。同时加强煤气质量的分析, 要求每
小时分析含氧量一次, 如氧含量太高则反火
炉煤气停止送进气柜。
! 􂈀% 将原来的定时供气改为( 小时连
续供气, 以免产生用户忘关阀门而造成的漏
气事故。
! % 加强煤气应用设施的管理, 一切
按要求操作, 防止爆炸或中毒事故发生。
从􂈀年月到现在反火炉煤气与矿井
气掺混供民用到现在已有十几个月, 一直处
于正常运行。
图􂈀 矿井气与反火炉煤掺混流程
矿井气用水环泵丛裁下抽出并乓送到二
万立米气柜中。反火炉煤气也用水环泵抽出
并加压送到二万立米气柜内。为防止煤气反
回到矿井气或反火炉系统, 二种煤气在掺混
前各设一逆止阀。混合气在气柜中进一步扩
散以达掺混均匀, 然后甩罗茨风机加压送到
用户。
为了确保掺混工程万无一失, 我们在安
全方面进行了一系列准备工作卜归纳起来主
要有下述方面.
! % 确保矿井气的甲烷含量不低于
􂈀# 􂈒 , 为此在矿井气抽放站加强分析, 每一
个小时分析甲烷含量一次, 如果甲烷含量太
低, 立即停止抽放。
! ( % 确保反火炉煤气中氧含量不高于
􂈒 , 为此在煤种选择上要求灰熔点高于
( &amp;amp;。℃, 煤的粘结性不能太高以免炉内结渣
&amp;amp; 经济效益分析
峰峰矿务局机关及二矿约有一万多户居
民, 管网及灶具系统已具备, 因矿井气不
·
足, 已停气三、四千户, 迫使不少用户更换
为液化石油气灶具, 严重影响职工生活。当
􂈀年􂈋月建成反火炉装置后, 如果不采取
掺混供气, 而是采取反火炉煤气、矿井气分
开供应, 势必要另建一套气柜、管网、排送
及调压设施, 约 一( # 万元。反火炉煤气
与矿井气掺混后供气, 不但可以节约 一
( # 万元资金, 而且两种气源可以互相调峰,
提高了供气的可靠性。由于气源有了保证,
不再定时供气, 方便了矿区职工生活, 也大
为减少了事故隐患。
从全国来讲有数十个煤矿已有矿井气利
用设施, 有的已投产十余年或更长。这些矿
第卷增刊煤气与热力
多少也存在矿井气量满足不了矿工生活之需
的问题, 不少矿也纷纷要建备用气源, 如果
采用人工煤气与矿井气掺混供气, 每个矿都
可以节约数百万元单独建设煤气输送系统的
基建投资, 因此这一工程性试验成功具有一
定的意义。
不同热值的煤气掺混后, 对原有灶具多
少有一定影响, 这不是掺混安全性本身的问
题, 这可以通过选择气源的热值或调节掺混
比例来解决。例如用低热值的反火炉与矿井
气掺混时, 可以减少反火炉煤气的比例, 或
提高矿井气中甲烷的含量来解决。
􂈋 结语
从峰峰矿务局二矿反火炉煤气与矿井气
掺混供民用所进行的理论研究、实验研究和
工程试验结果表明.
! % 人工煤气! 焦炉煤气或反火炉煤
气% 与矿井气掺混时, 只要人工煤气中氧含
量为􂈒 以下, 矿井气中甲烷含量为􂈀# 􂈒 以
上, 其掺混供气是安全可行的。
!( % 在向矿井气柜中掺入人工煤气的
过程中, 人工煤气的比例逐渐增加, 矿井气
比例是逐渐减少的, 这是浓度变化的过程,
也是安全的, 这与理论的计算和实验的结果
也是一致的。
! 􂈀% 不同煤气掺棍后, 其混合气与原
有灶具有一定不适应, 可以通过调节掺混气
的比例和掺混气体的热值来解决。
! % 今后凡有矿井气利用设施而又要
增建气源时, 应该采取掺混供气, 既可减少
基建投资, 又可提高供气的可靠性。
参考文献
〔: 〕项友谦等, 燃气与热力ΠΧΘΠ􂈗 < Χ 􂈗 􂈋􂈗 Ρ Χ
! 上接第( ( 页%
的钻井液。套管安放在煤的主要目标层上。
煤屑从井中喷出, 正常情况下井中使用开槽
衬套。
拉顿煤田.
在拉顿煤田大约钻了(# 口井, 用来测定
ΣΤ; + ΤΥ。煤, 而确定这层煤的经济前景。井
的钻探过程中使用的是空气钻进、泥浆钻
进。使用不同的射孔, 压裂实践进行系统调
查, 以确定最佳完井程序。总的说, 泥浆钻
井和套管固井都不会损伤煤层, 经验告之的
缓冲液量、泵量、支撑剂都决定着最佳的压
裂设计。支撑剂有两种不同规格, 小的是
# # 目, 它用于早期处理, 帮助堵住靠近井
孔的小裂缝、冲蚀主要裂缝的角落。后期处
理工作用大目支撑剂封隔裂缝并增加裂缝的
传导率。
􂈋 结论
根据理论研究及我们的经验, 煤层储集
层中的完井及压裂结论如下.
! % 大多数煤层气井, 最经济的完井
是射孔穿套管完井后, 进行水力压裂处理。
! ( % 在一些煤层很厚、地压很大、渗
透率高的地区采用稳定洞穴法可能是有效
的。
! 􂈀% 如何射穿煤层, 如何进行煤层储
集层的裂缝处理取决于煤的区域地层、煤的
深度、煤的渗透率、以及预料的裂缝定向。 </一9>

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