集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.035+0.063+0.63）/2=0.364kN

ν= 1.883×0.364×1800³/ ( 100 ×2.06×10⁵×107800) = 1.8 mm；

最大挠度和：ν= ν_max + ν_pmax = 0.107+1.8=1.907 mm；

大横杆的最大挠度 1.907 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800 / 150=12与10 mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值: P₁ = 0.033×1.05×2/2=0.035 kN；

大横杆的自重标准值: P₂ = 0.033×1.8=0.06 kN；

脚手板的自重标准值: P₃ = 0.1×1.05×1.8/2=0.095 kN；

活荷载标准值: Q = 1×1.05×1.8 /2 = 0.945 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.06+0.095)+1.4×0.945=1.55 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/m

 N_G1 = [0.1337+(1.05×2/2)×0.033/1.80]×22.30 = 3.415kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m²

 N_G2= 0.1×6×1.8×(1.05+0.2)/2 = 0.702 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.17kN/m

 N_G3 = 0.17×6×1.8/2 = 0.918 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01 kN/m²

 N_G4 = 0.01×1.8×22.3 = 0.401 kN；

经计算得到，静荷载标准值

 N_G = N_G1+N_G2+N_G3+N_G4 = 5.436 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

 N_Q = 1×1.05×1.8×2/2 = 1.89 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

 N = 1.2 N_G+0.9×1.4N_Q = 1.2×5.436+ 0.85×1.4×1.89= 8.905 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

 N'=1.2N_G+1.4N_Q=1.2×5.436+1.4×1.89=9.169kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

W_k=μ_z·μ_s·ω₀

其中 ω₀ -- 基本风压(kN/m²)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)附录E中表E.5，福州市的基本风压（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条基本风压取10年一遇风压）：ω₀ = 0.4 kN/m²；

μ_z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)表8.2.1，架体底部离地高度按17m（架体底部距地下室底板高度）计算，地面粗糙度类别C类（有密集建筑群的城市市区），μ_z=0.74；

μ_s -- 风荷载体型系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4.2.6敞开、框架、开洞墙，μ_s=1.3Φ。密目网挡风系数按3200目/100cm²计算，得Φ₁=0.931；查附录A表A.0.5，脚手架挡风系数Φ₂=0.083。Φ=Φ₁+Φ₂-Φ₁*Φ₂/1.2=0.95，

得μ_s=1.3Φ=0.95*1.3=1.235。

经计算得到，风荷载标准值为:

   W_k = 0.4×0.74×1.235 = 0.366 kN/m²；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M_W 为:

   M_w = 0.9 ×1.4W_kL_ah²/10 = 0.9 ×1.4×0.256×1.8×1.8²/10 = 0.269kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + M_W/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.905 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 9.169kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.8条，k = 1.155 ；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.2.8得：

μ = 1.7 ；

计算长度 ,由公式 l₀ = kuh 确定：l₀ = 3.534 m；

长细比: L₀/i = 222 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l_o/i 的结果查表得到 ：φ= 0.148

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm²；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm³；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm²；

考虑风荷载时

σ = 8905/(0.148×424)+268625/4490 = 201.7 N/mm²；

立杆稳定性计算 σ = 201.7 N/mm² 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm²，满足要求！

不考虑风荷载时

σ = 9169.305/(0.148×424)=146.12 N/mm²；

立杆稳定性计算 σ = 146.12 N/mm² 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm²，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

N_l = N_lw + N₀

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ_z＝0.96，μ_s＝1.235，ω₀＝0.4，

W_k = μ_z·μ_s·ω₀=0.7 ×0.96×1.235×0.4 = 0.474 kN/m²；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A_w = 18.36 m²；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N₀= 3.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

N_lw = 1.4×W_k×A_w = 12.2 kN；

连墙件的轴向力设计值 N_l = N_lw + N₀= 15.2 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

N_f = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

    A = 4.24 cm²；[f]=205 N/mm²；

连墙件轴向承载力设计值为 N_f = 0.958×4.24×10^-4×205×10³ = 83.269 kN；

N_l = 15.2 < N_f = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 15.2 小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

连墙件扣件连接示意图

 

外架立杆的轴向压力设计值为

 N'=1.2N_G+1.4N_Q=1.2×5.436+1.4×1.89=9.169kN；

可得后浇带板面（架体宽度范围内）增加荷载为9.169×2/（1.05×1.8）=9.7KN/m²

-1层满樘架支撑立杆间距为1.0m×1.0m，故满樘架立杆增加荷载为

9.7×1.0*×1.0=9.7KN

满樘架立杆荷载设计值

a、恒荷载标准值

   模板及支架自重：     0.5KN/m³×0.18×1.0×1.0=90 N

   新浇砼自重：         24KN/m³×0.18×1.0×1.0=4320 N

   钢筋自重：           2.0KN/m³×0.18×1.0×1.0=360 N

∑N_GK＝90+4320+360＝4770 N

b、活荷载标准值

施工人员荷载标准值：1.0KN/m²×1.0×1.0=1000 N

N＝1.2∑N_GK+1.4∑N_QK+9700＝1.2×4770+1.4×1000+9700＝16824 N

板底支架扫地杆距地面200mm，步距h≤1500mm，立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度a＝5300-200-1500*3-180=420mm

立杆计算长度：l₀＝h+2a＝1.5+2×0.42＝2.34m

查表得：ø48×3.0mm钢管的截面积A＝4.24cm²，回转半径i＝1.59cm，f＝205 N/mm²

立杆长细比λ＝l₀/i＝234/1.59≈147

查表得：立杆稳定系数φ＝0.32

立杆稳定性验算公式：

σ＝N/φA＝16824/（0.32×424）＝124 N/mm²＜f＝205 N/mm²     [可以]

即原有满樘架支撑已足够支撑上部后浇带钢筋混凝土及增加外架的荷载，不需要做加固措施。