1．高30m以下脚手架外排立面两端设置，中间每个12—15m设一组，连系3—4根立杆，斜边与地面成45°—60°角，由底连续设置剪刀撑到顶。接长采用搭接，搭接长不少于1.0米，用三个回转扣件连接。

1．满铺竹脚手板（竹脚手板长×宽×厚不小于3×0.25×0.06m螺栓直径5—10mm,每块板不少于4根），两端必须用钢筋压固，其接头下面应设置两根小横杆，板端悬空部分应保持10—15cm；搭接铺设的脚手板，其接头必须在小横杆上搭接长度保持在20—30cm；板端伸出小横杆的长度保持10—15cm，板端必须与小横杆绑牢。

2．在脚手架全高段内，作业层不超过二层。

3．脚手板的荷载控制：砌筑架不超过3KN/㎡，集中荷载不超过1.5KN/㎡，装修脚手架不超过2KN/㎡。

4．钢制脚手板：采用2—3mm厚的钢板，长度为1.5—3.6m，宽23—25mm，肋高5m ，两端有连接装置，板面应钻有防滑孔，凡有裂纹、扭曲的不得使用。

5．木脚手板：采用厚5cm板，宽20—30cm，板的两端8cm处应用直径为4mm的镀锌铁丝箍绕2—3圈。凡有腐朽、扭曲、斜纹、破裂的不得使用，无论是哪种架板，每块重量不宜大于30Kg。

1．在铺脚手板的操作层上，必须在外排立管的内侧设防护栏和挡脚板，上栏杆高1—1.2m，中栏杆居中设置，距脚手板20—30cm处加设一道挡脚板，或安一块脚手板的方法处理，安全网要满挂。

2．临街和架下有通道时，要相应采取搭设安全通道的措施。

3．脚手架不应在高、低压电线下方搭设。脚手架外侧边缘距外电架空线路外侧边缘的安全距离应不大于表2的规定。

表2 ：脚手架的外侧边缘距外电架空线路外册边缘的安全距离。

 

拆除前，全面检查拆除脚手架，根据检查结果，先拟订作业计划，报请批准，进行安全技术交底后，方可开始工作。作业计划包括：拆架的步骤和方法，安全措施，材料的堆放地点，劳动组织等。拆架时，周围应设围栏式警戒标志，划出工作禁区。禁止无关人员进入。拆除顺序应自上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆架时应注意以下几点：

1．脚手架要求本着后搭设的先拆，先搭设的后拆的原则，按层次自上而下进行，如有拉接点应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉接点整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步应设连接点加固。

2．拆架时，先拆护身栏杆，每档内留一块脚手板翻到下层，其余脚手板先运下，然后按上述原则依次拆除。拆大横杆、十字撑要先拆中间再拆两头。拆下的材料必须随时送到地面，不得堆放在脚手架和楼上。

3．脚手架拆至相应部位下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时支撑加固，后拆连墙件。

4．拆架过程中，中途不宜换人。如要换人则应将拆除情况交代清楚，操作时思想要集中，上下呼应。

5．拆时，严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防事故发生。

6．拆时，不应碰坏门窗玻璃、外墙面的装饰材料等。

7．架体拆除防护

（1）施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。

（2）操作人员系好安全带，戴好安全帽，穿防滑鞋；

（3）钢管、扣件徐徐传至地面；

（4）施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。

（5）防护棚拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。

（6）拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。

（7）遇六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天作业与高处作业。

外脚手架应随楼层的增高，逐层对其进行检查验收，不符合要求的应迅速整改，并随搭设进度分段验收。项目负责人应在验收单上签字，确认合格后方可进行使用。使用过程中要跟踪检查，发现问题及时整改，杜绝带隐患工作，验收内容如下：

1. 架子的布置：立杆、大小横杆的间距；

2. 架子的搭设和组装；

3. 连墙点与结构固定部分要牢固、安全可靠；

4. 架子的安全防护；

5. 架子的基础处理。

已知条件：现浇平板厚120~140mm，采用竹胶板厚12mm。选择最大一块板进行验算，即4.20×5.40米，下铺50×100的方木，间距400，方木下用4.8×3.5的架杆作横担，间距1000，用直角扣件与支撑杆连接，支撑杆间距1.2米，净高2.68-0.1-0.015=2.565米。

平板砼自重：24KN/m³×0.12=2.88KN/㎡

平板钢筋自重：1.1KN/m³×0.12=0.132KN/㎡

模板自重：0.30KN/㎡

施工荷载：3.0KN/㎡

倾倒砼荷载：2.0KN/㎡

总荷载：q=8.312KN/㎡

其中：静载：q₁=3.312KN/㎡

活载：q=5.0KN/㎡

檩条使用5cm松木板，截面50×100，间距＠400，则设计值：

E=1.67×10⁵mm³,I=8.33×10⁶mm⁴,

 f_c=12N/mm², f_m=13N/mm², W_n=167cm³, A=100cm²。

当不考虑纵向弯曲时，檩条按4跨连续梁计算：最大弯矩、剪力计算简图如下：

静载：q=3.312×0.4=1.325KN/mm

活载：q=5.0×0.4=2.0KN/mm

      Mmax=Km₁q₁L²+Kmq₂L²

           =0.107×1.325×1.0×1.0+0.121×2.5×1.0×1.0

=0.444KNm

      Vmax=Kv₁q₁L+Kv₂qL

           =0.607×1.325×1.0+0.62×2.0×1.0

           =2.044KN

（一）强度：

N/An+Mfc/Wnfm=2.044×1000/10000+0.444×12×10⁶/1.67×13×10⁵

=0.2044+2.454=2.658N/mm² <〔fc〕=12N/mm²

（二）挠度验算：

1.横担验算：檩条以集中荷载形式传递到架杆横担、横担又以集中荷载力矩通过直角扣件传递到立杆支撑。按三跨连续梁计算最大弯矩和最大支座剪力及挠度。

设计计算值：

A=4.89c㎡       I=12.19cm⁴;

W₁=5.08cm³;      E=2.06×10⁵mm³

脚手架允许计算值：

[σ]=16.67KN/m；     [τ]=9.8KN/c㎡；

[M_max]=0.85KNm；     [V_max]=23.98KN；

F₁=0.4×1.0×3.312=1.325KN

F₂=0.4×1.0×5.0=2.0KN

M_max=KM₁F₁L+KM₂F₂L

V_max=KV₁F₁+KV₂F₂

ω=kf₁F₁L³/100EI+kf₂F₂L³/100EI

M_max=0.267×1.325×1.0+0.311×2.00×1.0

=0.708KNm<[M]=0.85KNm

V_max=1.267×1.325+1.311×2.0=4.30KN<[V]=23.98KN

ω=1.883×(1.325+2.0) ×1.0×10³/100×2.06×10×1.219=2.49mm<[ω]=3.0mm

压弯强度：

σ_max=N/A+M/W

=4.3×1000/489+0.708×1000000/5.08×1000

=148.16N/ mm²<[σ]=166.7N/ mm²

Vmax=4.30KN<6.0KN(直角扣件抗滑能力)

结论：横担压弯强度、挠度满足使用要求，同时直角扣件拧紧力矩在40Nm时，满足一个扣件的抗滑能力。

二、支撑杆强度稳定性验算：

（1）确定立杆计算长度：

r₁=1.58；      h=1.3m；   u=0.7～1.0；

支撑杆按二步架考虑，立杆纵距La=1.0米

a₁=h/La=1.3/1.0=1.3，

由此查表得：u₁=0.695 取u=0.7

L₀=h+2a=1.3+2a =1.6m；

（2）计算立杆长细比

λ=L/r₁=91/1.58=57.59

λ=0.634hu₁=0.634×0.7×1.3×100=57.69

（3）确定φ值：

由φ=58查《钢结构设计规范》得φ=0.89

（4）稳定性验算：

N/φA=4.3×1000/0.89×489=9.88N/ mm²<[f]=205N/ mm²

结论：支撑杆强度稳定性均满足要求。