惠汕500 kV输电线路长268 km，由于取消出线断路器的合闸电阻，使统计操作过电压和线路闪络率偏高。为降低统计*作过电压和线路闪络率，设计中在线路中间装设一组线路型444 kV MOA(氧化锌避雷器)，属国内首创；为限制潜供电流，线路两侧各装置一组120 Mvar高抗，但投产前有一组高抗因铁心接地返回制造厂修理。在只有一组高抗，内过电压和潜供电流比较严重条件下，为确保惠汕线按时安全投产，通过反复研究和分析，提出安全措施，使惠汕线顺利投产，并为惠汕线和长线路编制运行规程提供了依据。

1　研究过程及主要结论
1.1　设计阶段的研究结论

　　1994年，当惠汕输电工程进入初步设计阶段时，广东省电力设计研究院(下简称“设计院”)与原电力部电力科学研究院(下简称“电科院”)共同开展对该工程内过电压的计算研究。该工程踏勘的线路长293 km，研究的关键问题是：在线路两侧出线断路器取消合闸电阻的条件下，如何采取措施把统计*作过电压和线路闪络率限制在规程和规定的范围内，确保输变电设备的安全。由于惠汕线是国内当前不装合闸电阻的最长线路，且需要在线路中间装设一组线路型氧化锌避雷器(属国内首创)，因此，本工程的内过电压研究比短线路复杂得多。如果采用常规的计算模型，即线路参数是固定不变的，则统计*作过电压和线路闪络率均超过规程的规定值，因此本研究采用复杂的J.MAITI模型。这个模型按杆塔的实际尺寸、对地平均距离以及土壤电阻率来进行计算，并考虑线路参数随频率的变化而改变，即顾及线路的高频特性。这个精确模型计算所需时间较长，每种运行方式需要十几分钟(常规模型几秒钟即可计算一种方式)。精确模型的计算结果较之常规模型可降低统计*作过电压10%左右，也相应降低线路闪络率，也就是说，采用精确模型在运行上减少10%的裕度。计算结果见电科院和设计院于1994年11月编制的《惠州—汕头500 kV输电系统内过电压及绝缘配合研究》，该研究的主要结论为：

　　a)惠汕线两侧需各装1台120 Mvar高压并联电抗器(以下简称“高抗”)，中性点小电抗均取值750 Ω。

　　b)惠汕线地线材料采用GJ-70型钢绞线是可行的。

　　c)在线路不采用快速三相重合闸条件下，惠汕线出线断路器可以取消并联合闸电阻。由于取消合闸电阻后线路闪络率仍较高，因此，必须在线路揭阳侧加装一组444 kV氧化锌避雷器(MOA)。在三组444 kV MOA投运后，合空线过电压与线路闪络率均能满足要求(两组母线420 kV MOA在合空线时也投入运行)。

　　d)在*作过电压下，MOA的最大能耗为允许值的23%；在故障*作过电压下，MOA的最大能耗为允许值的19.6%。因此，把MOA作为*作过电压的主保护，MOA仍有较大的裕度。

　　e)合汕头空载变压器时，应投入该主变低压侧一组低压电抗器(45 Mvar)，以防止主变发生谐振过电压。

1.2　投产前的补充研究

　　500 kV惠汕输变电工程于1997年12月18日投产。投产前设备测试时发现汕头侧高压并联电抗器铁心接地，该高抗必须返回厂家修理，不能与工程同时投产。汕头侧高抗对惠汕工程安全投产和运行调度有较大影响，且惠汕线实际长度为268 km(不是1994年在图纸上选线的293 km)，因此，500 kV惠汕输变电工程启动委员会要求对该工程内过电压进行补充研究。

　　1997年12月上旬，有关人员对线路的参数进行实测，启动委员会又要求按实测参数再进行一次过电压研究，以确保启动的安全。这次研究，我们将母线型避雷器、线路型避雷器、线路中间的避雷器的实际伏安特性，线路的实际长度，汕头侧高抗无法同步投产等实际因素都考虑了进去，采用实测参数进行研究，并采用实际杆塔尺寸按高频特性得出的线路参数进行研究。