(三)应力状态对σ_th的影响
　　应力的波动对σ_th有很大影响，见图2—5—14。图2—5—14为X52管材，在Ca₂CO₃浓度为4．8％，CaHCO₃浓度为7．6％的水溶液中的情况，在静荷载下，σ_th≈1．25(SMYS)，但应力波动时，σ_th有所降低，波动幅度为±1．5％，由此看出，波动的频率越低，σ_th降低值也越大。如果波动频率为每三天一个循环，应力变化幅度为±1．5％～±5％，这时σ_th值只有静荷载时％值的60％。
 

图2—5—13电化学电位对σ_th的影响
 

图2—5—14应力波动对σ_th的影响

　　(四)人工时效对σ_th的影响
　　钢材使之产生永久变形以后，再加热至某一温度，并维持一定时间的这一过程称为人工时效。钢管在制造过程中先压成U形，再进一步压成O形，焊接后，再经过涨管整形，在整个制造过程中钢材经历了永久变形。对于螺旋钢管，在制造过程和滚卷过程中，亦产生永久变形。
　　钢管在加设外涂层或(和)操作过程中，有可能需要加热，这样就形成了人工时效。
　　见图2—5—12，该图为X52钢管，在14℃下维持一小时，形成了人工时效，实践为经历了人工时效的情况，虚线为未经人工时效的情况(虽有永久变形，但未加热)，由图看出，在2％永久变形时，σ_th值最低。
　　除以上因素外，还有一些其他因素也影响σ_th值，如钢材在热轧过程中，表面脱炭可使σ_th有所下降，管材表面径喷丸处理后，又使σ_th有所上升。总之，影响σ_th的因素是很多的，为了准确事先估计σ_th值也是十分困难的。
 

图2—5—15时效的影响

　　三、氢应力腐蚀(氢脆)

　　1955年就曾经发生过由于氢应力腐蚀(简称HSC)而产生管道断裂的事故，此后曾经进行过大量的研究工作，但至今仍有许多理论问题未曾搞清楚，而且研究工作者在这一领域内的许多认识还是互相矛盾的。但是，以下几点是大家共同肯定的：
　　(1)钢材的强度极限高于某一数值时，才可能产生HSC现象，通常这一数值被认为是7000～7700kg／cm²(100～110×10³lb／in²)；
　　(2)钢材必须承受拉应力，且该拉应力必须高于某一确定的临界值时(该临界值与钢材的强度等级有关)才可能产生HSC；
　　(3)原子氢必须溶解于钢材中，且必须达到一定的浓度时，才能产生HSC。
　　换句话说，只有同时满足以上三个条件，才有可能产生HSC。
　　有时人们常把HSC与其他的SCC现象相同混淆。HSC与其它SCC相比，有以下特点：
　　(1)由HSC产生的破裂面上无沉积物，一般呈白色，而其它SCC的破裂面上有明显的黑色沉积物，其成分常为Fe₃O₄和PeCO₃；
　　(2)从外表看，HSC裂纹扩展比较平滑，而其它SCC裂纹扩展呈锯齿形；
　　(3)HSC裂纹一般无分枝，而其它SCC为多分枝的；
　　(4)HSC裂源处的金属金相组织为马氏体，而其它SCC裂源处的金相组织多为铁素体和珠光体；
　　(5)HSC所产生的断裂一般为脆性断裂，且多为穿晶破坏，其它SCC断裂则不一定。
　　(一)产生HSC所需要的最低拉应力
　　见图2—5—16，图的纵坐标为作用的应力，横坐标为破坏所需的时间。由图看出，作用的应力越小，则破坏所需的时间越长，当应力降低至某一确定数值时，破坏时间可无限延长，即破坏不可能发生，这一应力值称为HSC的应力的临界值或门槛值。当输送介质中含H原子的浓度甚高，并无法降低时，则通常须把操作应力降低至门槛值以下。
 

图2—5—16 HSC破坏时向与作用应力的关系

　　HSC的应力门槛值与材料的强度极限有明显的关系，材料的强度极限越高，HSC的应力门槛值越低，请参见图2—5—17。
 

 

图2—5—17 HSC应力门槛值与材料强度极限的关系

　　(二)硬点(hard spot)造成的破坏
　　硬点是在钢板滚轧过程中形成的，调查表明硬点处的强度极限可高达12000kg／cm²如前所述HSC的门槛值与材料的强度极限有关，强度极限越高，门槛值越低，故硬点常常成为HSC的裂源，为了消除硬点，有些管材轧制后，要进行回火处理。
　　(三)氢原子的来源
　　对于管道来说，氢原子主要有两个来源：
　　(1)在输送介质中含有H₂S的成分；
　　(2)近年来的调查表明，阴极保护可能在金属的外表面产生氢原子。
　　所以天然气进入管线以前必须进行处理，使之达到钢管允许的范围之内。国外有些输气公司对进入输气干线的天然气进行24小时的监控，当有害物质超限时发出警告，必要时关断气源。

　　四、温度对SCC的影响

　　大量的研究表明，温度可使裂纹的增长速率da／dt增加，见图2—5—18。由图看出，随着温度的增加，da／dt迅速增加。
　　R．R．Fessler还给出了以下公式：
 

式中：C——裂纹的增长率；
　　　A——与环境条件及钢材有关的常数，但与温度无关；